不合錯誤稱雙卸荷槽的空壓機，也有矩形和圓形兩種。 它們的槽深y 與對稱卸荷槽的槽深雷同，其他尺寸的計算方式如下:

1.雙斜槽式卸荷槽

在圖7-15 上，過D點的虛線JJ是前述有側隙時的對稱雙卸荷槽邊沿。 由圖7-15可見，嚙合點為A時，由困液區入進卸荷槽的入口為區域 AS]。這個區域的面積很小，致使卸流液體經由過程此入口流速C1很高，cl 要遙遙高于前述入進卸荷槽后的流速e (c<3-5m/s),這倒霉于順遂卸 荷。

為增年夜困液區入進卸荷槽的入口面積，現采取雙斜槽式卸荷槽(圖中，用雙點劃線表現),即將仍過D點的卸荷槽邊沿XX1斜置，讓其與 吶合線AP垂直，也就是在D點處與用虛線表現的兩嚙合齒齒面相切。

如許,困液區開端卸荷時，卸荷槽的入口增年夜為Atxj,從而使卸荷槽入口處 流速c;低落。

2.卸荷槽外形

卸荷槽xqFGcx 的外形如圖7.15所示，它的側邊沿CX恰好位于過節 點的兩節園公切線上。

為絕量增年夜卸荷槽內的有用過流斷面面積，又不使齒根圓以內的密封 端面受攢，它的另一側邊沿Fxi 應與齒根圓在X1點處相切，即FxlOjx,Fxi邊長為 (m 為模數)。另一側鴻溝FG 與Fxi 垂直，CC鴻溝沿齒輪齒頂圓圓周。

3.卸荷槽深度y

y的取值應包管使卸荷液流在卸荷槽入口處流速c 不要太年夜。

困液征象發生的緣故原由可知， 在嚙合點從A 至D (也就是從B至E) 的期間內嚙合齒輪發生 的排液量，等于應經卸荷槽流走的卸荷量。

經由過程剖析計算卸荷流量及卸荷槽入口面積，入而 求得C],將ci 值把持在10m/s擺布，可得 式中齒寬B 和模數m的單元皆為mm,空壓機轉子轉速n 的單元為r/min。

除上述幾種構造情勢外，卸荷槽另有其他一些類型。如將不合錯誤稱雙卸荷槽中的通吸進室 的槽往失，只保存通排出室卸荷槽的單卸荷槽構造。

絕管這種單卸荷槽無法打消困液區容積 增年夜時可能發生的空化征象，但這種征象與困液受緊縮發生的迫害比擬并不嚴峻，故構造工 藝簡樸的單卸荷槽也常被采取。

除了開卸荷槽的方式之外，采取變位齒輪或圓弧齒輪，皆有利于打消困液征象。變位齒 輪的重疊系數e小些，困液征象的影響天然得以減小。困液征象產生在同時有兩點接觸的空壓機轉子 困液征象也就不會發生了。

若采取一點持續接觸的圓弧齒輪,圓弧齒輪的基齒條端面齒形， NN線為齒條中線。

ab為齒頂圓弧，a'b 為齒根圓弧。 兩國弧的￥徑雷同，此中心均在中線上。b'b' 為一般過渡曲線，與齒頂 圓弧和齒根圓弧分離相切于b 和b'點。

過度曲線可所以擺線或正(余)弦曲線，也可所以直線。 采取圓弧齒形的齒輪空壓機轉子，齒數較少，卻不會發生根切征象。

但由 于其端面重迭系數ea 為1/2,不克不及做成直齒，必需在整個齒寬標的目的錯開1/2 個齒距，即圓 弧齒輪必定是斜齒輪。